柳州知名冷擠壓故障現象：現象：轉向器沉重。原因：轉向系缺少液壓油，或者是油路中有空氣；貯油罐濾芯堵塞或者是濾網使用時間過長，損壞而將出油孔堵住；油泵上的調節閥作用不良；助力活塞上的密封環或者是閥體上的兩道徑向密封環槽中間的密封環損壞；滑閥作用不良(間隙過大或關閉不嚴)；單向閥作用不良(泄油)等等都會造成轉向沉重。油泵的泵壓低及轉向拉桿球頭磨損，轉向節主銷潤滑不好，也會造成轉向沉重。排除步驟：(1)檢查液壓油貯油罐的油面是否過低，油中是否有空氣。如油面過低，應添加液壓油，使油面達到油尺的規定高度。如果液壓油中有空氣，應仔細地檢查液壓油泵進油管是否破裂、有裂紋，接頭是否松動。故障排除以后應排凈液壓油中的空氣。(2)知名冷擠壓圖片檢查貯油罐中濾清器濾芯是否破裂、損壞，如損壞應換新濾芯，如臟應清洗。(3)檢查油泵的泵油流量及安全調整閥的作用是否良好。檢查的方法如下：在轉向油泵和轉向器的高壓油管上安裝量程為150bar的壓力表C和閥門D。打開閥門，起動發動機怠速運轉，短時關閉壓力表5秒鐘左右(時間不能長，以免油泵過熱損壞)，觀查壓力表，如果壓力表壓力達到130bar不再繼續上升，說明轉向液壓泵工作正常；如果高于130bar，是安全閥不準，應調整到130bar；如果壓力表壓力低于130bar，說明轉向液壓泵磨損較大，有內部泄漏，流量調節閥、安全閥調整不當，應重新調整。如果調整達不到要求，應更換轉向液壓泵。(4)檢查滑閥，看其作用是否良好。如果因間隙過大關閉不嚴，應更換新的轉向螺桿及滑閥。(5)檢查助力活塞上的密封環，閥室體徑向環槽的中間密封環的密封作用是否良好。必要時應更換新件。同時應檢查油缸表面有無損傷。(6)檢查單向閥的閥球及閥座是否密封，如果因臟物墊起而關閉不嚴，應徹底清洗；如果閥體本身導致關閉不嚴，應更換新件。(7)檢查橫直拉桿球頭銷的使用及潤滑情況，如磨損嚴重，應更換。(8)檢查轉向節主銷和襯套的潤滑情況，由于潤滑不好，會銹蝕導致轉向困難。

柳州知名冷擠壓損傷形貌花鍵聯接的壽命和承載能力受到兩個根本不同的過程的影響：一方面齒的磨損以及由此伴隨而來的出現在配合區域的間隙和偏心度擴大；另一方面受切口的影響，動載荷會引起疲勞斷損傷裂。典型的磨損形貌如圖3所示。在實際應用中，側面定心的花鍵大多數損傷可歸諸于磨損，有時磨損造成齒根應力集中增大，從而成為導致疲勞損壞的主要原因。由于內外花鍵不同軸而產生的齒的磨損沿齒高和齒長都是不均勻的。當被聯接件花鍵有徑向偏移時，在工作初期，僅在外花鍵工作面的上齒面及內花鍵的下齒面產生磨損，繼續工作時，逐漸地發展到整個齒進入全部深度。此時，由于“齒緣效應”僅在齒緣部分出現縱向的不均勻磨損。如果被聯接零件的花鍵采用整體熱處理或齒面進行化學熱處理，那么在偏斜狀態工作的花鍵，由于齒的磨損，工作一段時間后，兩個零件齒的縱向宏觀形狀呈對稱的鼓形。當花鍵上同時存在徑向位移和偏斜時，在工作初期，在花鍵齒緣上出現磨損，同時在外花鍵齒的頂部和內花鍵齒根部出現磨損，接觸區逐漸擴展到齒的全長和整個齒高。在工作初期，齒的磨損速度最大，隨著實際接觸面積的增加，齒的磨損速度逐漸降低，當齒的接觸面積達到可能達到的峰值時，齒的磨損速度就隨著齒的硬度沿深度方向的降低而逐漸增大。磨損機理花鍵聯接的磨損，是由于兩接觸表面反復摩擦，接觸的微體積受到多次循環載荷因疲勞而產生微粒脫落，摩擦學中稱該磨損為疲勞磨損。知名冷擠壓圖片花鍵磨損原則上分為三個階段：磨合階段、穩定磨損階段、劇烈磨損階段。

柳州知名冷擠壓轉向機就是在司機打方向盤的同時，幫助司機用力，以減輕司機轉向時的用力度，達到開車時司機輕松、方便的目的的機器。 主要分為齒輪齒條式轉向和蝸輪蝸桿式轉向。目前市面上大致有三種助力轉向裝置：知名冷擠壓圖片電動機電力助力轉向、齒輪齒條式液壓助力轉向、電力液壓助力轉向。

（1）柳州知名冷擠壓在零件圖樣上，應給出制造花鍵時所需的全部尺寸、公差和參數，列出參數表，表中應給出齒數、模數、壓力角、公差等級和配合類別、漸開線終止圓直徑最小值或漸開線起始圓直徑最大值、齒根圓弧最小徑及其偏差、M值和W值等項目。必要時畫出齒形放大圖。（2）花鍵的檢驗方法見GB/T3478.5。其中對花鍵的齒槽寬和齒厚規定了三種綜合檢驗法和一種單項檢驗法（詳見GB/T3478.5），花鍵的參數標注于采取檢驗方法有關。（3）在有關圖樣和技術文件中，需要標記時，應符合如下規定：內花鍵：INT外花鍵：EXT花鍵副：INT/EXT齒數：z（前面加齒數值）模數：m（前面加模數值）30°平齒根：30P30°圓齒根：30R37.5°圓齒根：37.545°圓齒根：4545°直線齒形圓齒根：45ST公差等級：4、5、6或7配合類別：H（內花鍵）；k、js、h、f、e或d（外花鍵）標準號：GB/T3478.1—1995標記示例：①知名冷擠壓圖片花鍵副，齒數24，模數2.5，30°圓齒根，公差等級為5級，配合類別為H/h，標記為：花鍵副：INT/EXT 24z×2.5m×30R×5H/5h GB/T 3478.1—1995內花鍵：INT 24z×2.5m×30R×5H GB/T 3478.1—1995外花鍵：EXT 24z×2.5m×30R×5h GB/T 3478.1—1995②花鍵副，齒數24，模數2.5，內花鍵為30°平齒根，公差等級為6級，外花鍵為30°圓齒根，公差等級為5級，配合類別為H/h，標記為：花鍵副：INT/EXT 24z×2.5m×30P/R×6H/5h GB/T 3478.1—1995內花鍵：INT 24z×2.5m×30P×6H GB/T 3478.1—1995外花鍵：EXT 24z×2.5m×30R×5h GB/T 3478.1—1995③花鍵副，齒數24，模數2.5，37.5°圓齒根，公差等級為6級，配合類別為H/h，標記為：花鍵副：INT/EXT 24z×2.5m×37.5×6H/6h GB/T 3478.1—1995內花鍵：INT 24z×2.5m×37.5×6H GB/T 3478.1—1995外花鍵：EXT 24z×2.5m×37.5×6h GB/T 3478.1—1995④花鍵副，齒數24，模數2.5，45°圓齒根，內花鍵公差等級為6級，外花鍵公差等級為7級，配合類別為H/h，標記為：花鍵副：INT/EXT 24z×2.5m×45×6H/7h GB/T 3478.1—1995內花鍵：INT 24z×2.5m×45×6H GB/T 3478.1—1995外花鍵：EXT 24z×2.5m×45×7h GB/T 3478.1—1995⑤花鍵副，齒數24，模數2.5，內花鍵為45°直線齒形圓齒根，公差等級為6級，外花鍵為45°漸開線齒形圓齒根，公差等級為7級，配合類別為H/h，標記為：花鍵副：INT/EXT 24z×2.5m×45ST×6H/7h GB/T 3478.1—1995內花鍵：INT 24z×2.5m×45ST×6H GB/T 3478.1—1995外花鍵：EXT 24z×2.5m×45ST×7h GB/T 3478.1—1995（4）表列出齒數為24，模數為2.5，公差等級為5級，配合類別為H/h，選用基本方法時的參數表。

1674年丹麥天文學家羅默首次提出用外擺線作齒廓曲線，以得到運轉平穩的花鍵軸。花鍵軸在一定的行業中能夠發揮重要的作用和性能，按照知名冷擠壓圖片原理和工作程序進行生產和加工，保證能夠在生產中發揮重要的作用。18世紀工業革命時期，花鍵軸技術得到高速發展，人們對花鍵軸進行了大量的研究。1733年法國數學家卡米發表了齒廓嚙合基本定律；1765年瑞士數學家歐拉建議采用漸開線作齒廓曲線。19世紀出現的滾齒機和插齒機，解決了大量生產高精度齒輪的問題。1900年,普福特為滾齒機裝上差動裝置，能在滾齒機上加工出斜齒輪，從此滾齒機滾切齒輪得到普及，展成法加工齒輪占了壓倒優勢，漸開線齒輪成為應用廣的齒輪。1899年，拉舍實施了變位齒輪的方案。變位齒輪不僅能避免輪齒根切，知名冷擠壓圖片還可以湊配中心距和提高花鍵軸的承載能力。1923年美國懷爾德哈伯提出圓弧齒廓的齒輪，1955年蘇諾維科夫對圓弧齒輪進行了深入的研究，圓弧齒輪遂得以應用于生產。這種齒輪的承載能力和效率都較高，但尚不及漸開線齒輪那樣易于制造，還有待進一步改進。